マツダ技報 2017 No.34

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5 tSitIli 0 it tSliI litItS 5 it tSliI0 0ContentofMAH-PP(wt%) Fig. 10 Relationship between Content of MAH-PP and Simulated Interface Strengths on Chemisorption Model （Fig. 11）。 －149－ )aPM(hgnertacafren l lit raehS raehS lit raehS raehS)aPM(noaumShgnertacafren)aPM(noitaumSDM ybhgnertacafrenDM yb Fig. 13 Relationship between Content of MAH-PP and Simulated Interface Strengths on Modified Chemisorption )aPM(noaumShgnertacafrenDM ybNo.34（2017） 5.3 化学吸着モデルの改良 5.2のモデルでは，MAH-PPの配向は分子構造最適化計算結果を用いているため，表面処理の違いにより配向が0%5%10%Treatment ATreatment BTreatment ATreatment B0%5%10%マツダ技報 異なっている。一方，同じ表面処理でも配向を変えると界面強度が変化する計算結果が得られたことから，Fig. 10で実験では見られなかった表面処理の違いによる界面強度の差が生じたのはMAH-PPの配向に起因すると考えられる。そこで，表面処理層と結合したMAH-PPがより現実に近いと考えられるランダムに配向したモデルを作成した（Fig. 12）。配向角は一様乱数により決定した。その結果をFig. 13に示す。表面処理による有意差はなく，MAH-PPの添加量が多くなるほど界面せん断強度が高くなる実験の傾向を再現しており，実験結果と比較して良い相関が得られることがわかった（Fig. 14）。このことからMAH-PPによる界面せん断強度向上は，表面処理層との吸着状態だけでなく，表面処理層と結合したMAH-PPとマトリクス樹脂との間の分子鎖の絡み合いによって分子運動が拘束されることで生じると推定される。現状では計算で得られる応力値は実験値より1桁から2桁高くなっているが，これは変形速度（実験：1.7×10-5m/s，MAH-PPの添加によりGF/PP間の界面せん断強度を変化させた材料を用い， Kelly-Tysonモデルと分子動力学法の比較により界面せん断強度向上メカニズムの検討を行った。その結果，MAH-PPによる界面せん断強度向上は，近接する原子間のポテンシャル増加ではなく，高分計算：2.5×101m/s）が影響していると考えられ，今後，時間／空間スケールを実現象に近づけるために粗視化手法の検討を進める。 子鎖の絡み合いというより大きなスケールでの分子運動の拘束によって生じると推定される。 800700600500400300200100Treatment A8007006005004003002001000R² = 0.5712Fig. 11 Relationship between Kelly-Tyson Model and Simulated Results on Interfacial Shear Strength Treatment B1010Model (MPa)20Interfacial Shear Strength by Kelly-Tyson Fig. 14 Relationship between Kelly-Tyson Model and Simulated Results on Interfacial Shear Strength Fig. 12 Modified Chemisorption Model Treatment ATreatment B7006005004003002001000Model 7006005004003002001000R² = 0.950310Interfacial Shear Strength by Kelly-Tyson Model (MPa)010Content of MAH-PP (wt%)206. まとめ