)ii dI00011223344 －70－ ABd( f eds troesonnorf-racgniltiltil1stand 2ndpeaks were found injector noiseedupmAedupmA 5.2 多段噴射によるINJノイズの発生メカニズム INJが作動した際の衝突力はインパルス波であり，低周波から高周波までの振動が一度に励振される。そのためINJ振動のレベルと周波数は，衝突力の大きさと構造共振で決まると考えていた。燃料を多段噴射する場合は，を考えると，INJが作動することで励振される800Hzと1,500Hzの振動は同位相で重ね合っており，INJが作動するたびに振幅が増幅していることが分かった。800Hzの模式図をFig. 19 (a)に示すが，問題の周波数は構造系共振と一致していることも分かった。 多段噴射でのINJノイズのメカニズムは，3回の燃料噴射が構造系共振を同位相で増幅させ大きなINJ振動を励振させる。これが高圧管やヘッドなどの共振特性と重なことで増幅され，大きなINJノイズになっていると考えられる。 すのに噴射間隔を調整した一例をFig. 19 (b)に示す。 これによりINJ振動を低減し，INJノイズを低減できると考えた。 これらの関係を関係式で表すと次のようになる。時間をt，1回目と2回目の噴射間隔をT1，2回目と3回目の噴射間隔をT2としたとき，3回目を噴き終わった後の角振動w/o NSS 5dB Fig. 17 Effect of Split NSS on MBC Vibration Single NSS Split NSS 2dB improvement (a)Signal for operating injector800Hz sine waves stimulatedby each operationSynthesizing the 3 waves above(b)Fig. 19 Diagram of Interference between 3 Sine Waves Stimulated by Each Operation of Injector 10dB200060004000Frequency (Hz)Fig. 18 Idling Noise on Developing Time (msec)Recognized injector noise800010000Initial intervalsAdjustedマツダ技報 INJ）の作動音が大きくINJノイズとして認知されることが分かってきた。このINJノイズは燃料を噴射する際に，制御弁がピエゾ素子で駆動され，高速で衝突することが加振力となり，INJ自体を振動させることで発生する。特にノック音や機械騒音の小さいアイドル時において，5.1 インジェクターノイズの概要 一方，DE車のアイドル車外音はインジェクター（以下，離すと低周波側ダンパーと高周波側ダンパーの反共振が重なり，場合によってはベースより悪化する（Fig. 15）。最大効果を得るため，3つの反共振を同レベルにするようダンパー周波数を設定した（Fig. 16）。 これにより，スプリットNSSはシングルNSSに比べて更に2dB改善し，ノック音低減につなげることができた（Fig. 17）。 レベルは小さいが耳に障る「異音」として認知される。このINJノイズは従来，6,000Hz以上の周波数とされてきたが，アイドル車外音のうち800Hzや1,500Hzの音がINJノイズであることが分かってきた（Fig. 18）。 従来，INJノイズの対応はコスト，重量をかけてINJ周辺の構造共振や放射部位を吸遮音して対応してきた。今回はINJノイズのメカニズムを紐解き，燃料噴射間隔（以下，噴射間隔）に着目してINJノイズ低減の検討を行った。 わずか数ミリ秒の間に複数回振動が励振される。これらの振動が“波の重ね合わせ”によって増幅した場合，INJ振動悪化の要因になり得ると考えた。 アイドル時には一度の燃焼に燃料を3分割して噴射している。このときの噴射間隔は，1回目と2回目が1.4ミリ秒，2回目と3回目が1.3ミリ秒であった。“波の重ね合わせ”5.3 噴射間隔最適化によるINJノイズの改善 このメカニズムに基づき，800Hzの構造共振を打ち消No.35（2018）IncreasedDecreased5. インジェクターノイズ低減
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