―135―Fig. 3 Evaluation Method of Corrosion Incubationb. 腐食進展速度の迅速評価 塗装部にポンチもしくは小型カッター（エヌティー（株）製，小型A刃（BA160），刃幅0.38mm）を用いて素地に達する人工傷を付与した。これにより，塗膜による腐食抑制期間をあらかじめ除いて，腐食進展速度を評価した。ポンチによる点傷からの膨れ径A1 （m），または，カッター刃で付けた線傷からの最大膨れ幅A2 （m） を電流印加時間t （s） で除したものを腐食進展速度（m/s）と定義した。塗装面上に電解質として，カオリンとNa＋，Ca2＋，Cl－，SO42－イオンを含有する混合液（pH 7）を保持した。電解質液の温度は試験片をヒーターにより加熱して338～348Kに制御した。また，塗膜に十分に電解質液を浸透させるための時間として試験片をヒーターで加熱して1,800s保持した。その後，アノードとカソード間に1mAの定電流を1,800～3,600s印加し，カソード側に発生した塗膜膨れから，腐食進展速度を試算した（Fig. 4参照）。Fig. 4 Evaluation Method of Corrosion Progression3.1 腐食抑制期間の迅速評価 塗装部の防錆機能は，➀腐食抑制期間と➁腐食進展速度に分けて整理できることは前述した。ここでは，➀腐食抑制期間の影響因子について検討した。塗装部の腐食抑制モデルを示す（Fig. 5参照）。自動車用の電着塗料は，3. 実験結果と考察Fig. 6 Relationship between Insulation Voltage and Baking Conditions, Film Thickness, and Appearance of Test Piece after 40 Cycles in CCT Test, Steel: A, Zinc Phosphate: E (Time: 120s), Ecoat: G (Baking: 413K×900s-413K×1,200s, Thickness: 5-10μm).Fig. 5 Corrosion Incubation Model縁電圧から腐食抑制期間を求めることができる（2）。複合サイクル腐食試験では，サイクル数（X軸）と腐食発生面積率（Y軸）との関係において，腐食発生率1～5％の範囲における近似式とX軸の交点を腐食抑制期間と定義した。主にエポキシ樹脂により構成される。膜厚が厚く，膜質がよいものほど，腐食因子である水やイオン物質の遮断性が高く，錆の発生が遅いと考えられる。膜質とは，ガスピンホールなどの塗膜欠陥がなく，樹脂同士が密に架橋を形成したものがよいと考えられる。一般に，樹脂の架橋（硬化反応）の程度を示す指標として，ゲル分率（％）が用いられるが，このゲル分率は，加熱によって樹脂の架橋（硬化）反応を進行させる自動車用の電着塗料において，樹脂の熱劣化が起こらない加熱温度範囲（413～463K程度）であれば，加熱温度が高く，加熱時間が長いほど高くなる（Fig. 5参照）。本検討では，膜厚や膜質（樹脂の硬化度）を塗装条件によって，それぞれ2～10μm，84.8～93.0％に制御した。膜厚と絶縁電圧，加熱条件と絶縁電圧の関係を示した（Fig. 6参照）。本検討の範囲内では同一膜厚（10μm）において，加熱温度が高く，加熱時間が長いほど絶縁電圧は高くなった。また，加熱条件が同一（413K×1,200s）の場合には，膜厚が厚いほど絶縁電圧は高くなった。複合サイクル腐食試験で40日経過後の試験片外観を合わせて示した。絶縁電圧が高い試験片ほど腐食が抑制されていることがわかる。これは，加熱温度が高く，時間が長くなったことで，樹脂の架橋が進み水やイオン物質の遮断性が向上したこと，膜厚の増加でも同様に遮断性が向上したことによると考えられ，想定とおりの結果が得られた。
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