m］m］R］＝～2（7）1：5（mμ（12）6：（と×°dph864200]％――マツダ技報No.41（2025） C6C0Ra ［×10h-157s G4P/Common Rail)φ0.106φ(Denso’δ11.3δ8.4δ19.0のPremixed Compression （Ignition: DCPCI（段エッグ燃焼室t0 ［Pmax ［（ スーパー耐久シリーズ＋Börger［RarLDdbDLD]2/1)aPM([ecnatsiD-PSH5. 実験結果MPaここで，は最大荷重，m］は試験片の半径，DLD/2rLDで表される。また，ソン比νはらの報告内の値を適用した。Fig. 5Cross-Sectional View of Small Punch Test）熱物性2 式（）で示した熱浸透率の算出のため，密度は気体置換法，定圧比熱は示差走査熱量計（はレーザーフラッシュ法で測定した。4.3 エンジン実機試験 本検討では，中空粒子の配合率20vol粒子の配合率％の遮熱材料とし，成膜部位はピストン冠面部，ねらい膜厚はと膜の密着性は，粗面化による機械的結合（アンカー効果）により確保した。また，評価は以下の方法で行った。1）燃費改善効果Table 1に示す単気筒ディーゼルエンジン（圧縮比15.2）で評価した。ピストンは鋼製で，試験は軽負荷域の予混合（Ignition: PCI）燃焼及び中負荷域の空間制御予混合Distribution Controlled partially Premixed Compression ）燃焼の代表条件として図示平均有効圧375kPaIMEP）が各々Table 1Engine Specification and Experimental Engine TypeBore x Stroke [mm]Nozzle TypeEngine Speed [rpm]IMEP [kPa]Fuel Amount [mm3/str]Intake Temperature [K]Intake Pressure [kPa]EGR rate [Inj. Pressure [MPa]に参戦しているレースカーに13.0530Nm270ps，トルク微細シリカ粒子の分散性Table 2に示す。この結果から，微距離が近くなる樹脂溶液を机上検討HSPHSP距離を計算した。結果を50vol50vol画像と，粒子の分散状態を粒子間距離で評Fig. 7に示す。トルエン添加量HSPs of Fine Silica Particles and Silicone Resin24.8Toluene Addition Ratio [vol%]HSP-Distance of Fine Silica Particles and Silicone-Toluene Solutionは試験片厚さ，は試験片の支持内径でありの係数，ポアTest Piece DSC），及び熱拡散率50vol％，微細シリカ50とした。ピストン冠面720kPaの条件で行った。ConditionsSingle Cylinder 4-stroke DI86941500approx. 375approx. 720123501235273）耐久性搭載するディーゼルエンジン（圧縮比2.2L，出力2ンは段エッグ燃焼室のアルミニウム合金製である。5.1 微細シリカ粒子とシリコーン樹脂の測定，算出した結果を細シリカ粒子とした。具体的には，シリコーン樹脂にトルエン溶媒を添Fig. 6加した樹脂溶液とのに示す。トルエンの添加量くなり，微細シリカ粒子の分散性が向上する予測となった。実際に微細シリカ粒子を添加した混合溶液の状態を同図に示す。トルエン添加量くなり，予測どおりの結果が得られた。次に，成膜後のFIB-SEM膜の価した結果を成膜した膜は，画像からも凝集が少なく，また粒子間距離のバラツキも小さい結果となり，成膜後も分散性が保たれていた。Table 2Fine Silica ParticlesSilicone ResinFig. 62332113042187129，排気量）で評価した。ピストHSP値をそれぞれHSP％付近で距離が近％で最も透明度が高50vol％で[(MPa)1/2]10.210.8Upper Die Steel Ball Silicone Rubber Lower Die Pin Rod 204060801001210
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