を0vol（ また，破壊じん性については，斉藤らの報告0Fine Silica Particles Composite Ratio [vol%]0Fine Silica Particles Composite Ratio [vol%]%ov5taxam%ov0taxamxamxamezilezilroroamroNamroNlicnep(ssendraHhctarcS%ov[oitaRegaknirhSemuoV)dohteMFig. 7Cross-Sectional SEM Image of Hardened Film, and Analysis Result of Distance between Particles5.2 微細シリカ粒子を複合した高応答遮熱材料の特）膜構造 微細シリカ粒子をFig. 8に代表として示す。膜中に中空粒子の凝集や塗装に起因するボイド欠陥などは認められず，また中空粒子間の隙間に微細シリカ粒子が良好に分散・充填できていた。10μm Fig. 8Cross-Sectional SEM Image of High-Response Heat Insulation Material）体積収縮率 膜体積収縮率を算出した結果をリカ粒子の配合率増加に伴い体積収縮率は低減し，内部応力の発生を低減できることが示唆された。302520151050Fig. 9Results of Volume Shrinkage Ratio）硬度 成膜後と大気中Fig. 10773Kに示す。微細シリカ粒子の配合率増加に伴い，ひっかき硬度は上昇する傾向を示した。一方，配合率が30vol％になると硬度は低下した。これは微細シリカ粒子の充填不良に伴うボイド欠陥発生の影響であった。20vol％配合した膜の断面写真をFine Silica Particles Hollow Particle Fig. 9に示す。微細シ2025106h加熱後の膜の測定結果を）強度，破壊じん性773K 成膜後と大気中Fig. 11％時の値を5vol％時の値を子の配合率増加に伴い，強度は上昇する傾向を示した。100nm し込み型試験で得られた強度と破壊じん性の間に比例関係が認められており，本検討材料でも，破壊じん性の向上が期待できた。そこで，金属基材上に成膜した試験片を大気中観察した。結果を率の増加に伴いクラック数は減少しており，破壊じん性が向上した効果が現れていた。Fine Silica Particles Composite Ratio [vol%] 0 03015Fine Silica Particles Composite Ratio [vol%]Fig. 12）熱物性 熱浸透率を算出した結果を粒子の増加とともに熱浸透率は高くなることが確認された。一方，この測定値は，同図に示す高分散粒子の樹脂Bruggeman複合材料における熱伝導率予測モデルである130で，押10 20 に示す。微細シリカAvg. :262nm SD :184nm Toluene 0 vol% Avg. :115nm SD :66nm Toluene 50 vol% After Heating As Coating As Coating After Heating(773K-6h)Fig. 10Results of Scratch Hardness Test6h加熱後の膜の強度測定結果に示す。なお，成膜後の値は微細シリカ粒子として，加熱後の値は微細シリカ粒子として正規化している。微細シリカ粒Fig. 11Results of Strength Test加熱した後のクラックの発生状況を773K6hに示す。微細シリカ粒子の配合Fig. 125 Surface Photographs (After Heating Test)Fig. 1315Fine Silica Particles Composite Ratio [vol%]10054（で11性1（[]lf[]lf552（8）でl]l53（で5（――マツダ技報No.41（2025） 4.03.53.02.52.01.51.0σ0.5σ0.01015204.03.53.02.52.01.51.0σ0.5σ0.0252030101520
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