％WireA: Slag de-concentrate wireWireB: Slag concentrate wireWireC: Conventional wire (YGW12)）。これを実現するワイヤを「スラグ分散ワ（を向上する3°％％（μm32，，（5555％％％％（23，，23，，に――マツダ技報No.41（2025） ％％4. 防錆性能評価Area1Area2Area3Welding Conditions for CCT Evaluation980/780/590MPa (t: 2mm)WireASlagWire955109cm/minの防錆性能を確認するため，複合サイクル腐食CCT）を実施した。2.1は乾湿を繰り返し，大気節で述べた腐食抑制期間と腐食進CCTの評価範囲をはいずれも重ねすみ肉溶接の溶接ビードをFig. 6Areas for CCT Evaluation 試験結果Fig. 7#05590YGW12材・HAEW2群のBead Appearances Before CCT EvaluationArea1サイクルまでのFig. 930に，サイクル時点の各水準のビード外Table 2Welding machine/power sourceWelding modeCTWDTorch angleBase metalShield gasWelding speed）をFr. LCACCT試験（腐食を加速させ，展速度を評価する。Area1示す。に示4.1CCT前の溶接ビード外観を 従来溶接の央部に溶接スラグが点在し，止端部にも微小なスラグが存在する。対して，Shield gas CO2 ratio分散ワイヤ）は，カチオン電着塗装の欠陥が目視できないレベルまで改善した。20Fig. 7CCT結果について，トの始終端を基準とし，重ね継手部を全体面積とし，溶Fig. 接ビード近傍の錆面積の割合を錆面積率と定義した。Area1830変化を，観を示す。174YASKAWAPulse15mm45WireBSlagWireCYGM12Ar-CO28020Ar-CO264cm/ minFig. 6に示す。に示す。）は，溶接ビード中#01980材・スラグそれぞれの溶接ビー平均の錆面積率のArc#01 0 cycle (980 –WireA)#05 0cycle (590 –WireC)Oxidation accelerant areaRemaining slagShielded areaNozzle:φ13Harmless slagArea2Shielded areaNozzle: φ19Remaining slagArcConcentrated slag(b) Slag de-concentrate wire(a) Slag concentrate wireCross sectionイヤ」と呼称する（Fig. 4Fig. 4Approaches from Welding Wire for Slag 3.2 評価用部品と評価水準 現行量産部品（フロントロアアーム：以下980基に，熱延材（板厚用部品を製作した。薄板化による剛性低下を担保するため複数部品で箱型断面を構成し，Fig. 5）。カチオン電着塗装は量産仕様（ねらい膜厚）にて施工した。Fig. 5 評価仕様の詳細をTable 1WireAす。はスラグ分散ワイヤ，イヤ，WireCは汎用ワイヤ（れらの仕様にて，防錆性能評価と信頼性評価を実施する。Table 1Sample for CCT EvaluationBase metal (MPa)ID980#01780#02780#03590#04590#05）。ReductionFr. LCA2.0mm）を適用した技術検証で接合した35HAEW2New Concept Fr. LCAに，溶接条件をWireBTable 2はスラグ凝集ワ相当）である。こYGW12Weld metal strength (MPa)Wire typeWireA780WireA780WireB490WireB490WireC490
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