マツダ技報2025

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0-6.0-4.0-2.003N3:daol(ssendrahsrekciV≒（％2以N（下（の,)（R0＝2（は――マツダ技報No.41（2025） 　　　　　Rfatigue test)めWireA454590SteelSteelWeld metalWeld metalToeF. L.Avg. HV311Avg. HV228Avg. HV184980 -WireA980 -WireB440 -WireBBase metalWeld metalHAZ0.02.04.06.08.010.0DistancefromF. L.(mm)5004003002001000.2mmPlate Bending Fatigue Test ConditionRT0 (pulsating 25Hz106 cycles or less than 2×10initial torqueToe radiusρSchematic Diagram of Toe ShapeCross Section of Rap Fillet Weld JointMicro sectionToe radius (mm)Fig. 14に示す。試験片に比べより疲労限度が長寿命側Table 3Test temperatureStress ratioFrequencyNumber ofcycles to failureWireAFig. 13Table 4980材・HAZの強980 -WireA980-WireB440 -WireB）曲げ疲労強度評価結果　疲労試験結果をWireB980材・に，にシフトすることが確認された。これは溶接部の強度向に示上に加え，止端半径とフランク角の増加によるものと考える。176Shape of test pieceFrank angleθFrank angle (deg.)1.11520.81491.0150980WireA材・試験片溶接プロセス改善により，疲労強度向上を図る。本報では，ワイヤの高強度化において生産性が確保しやすい，Flax Cored Wire: FCW複合ワイヤ（5.2　溶接部の強度向上　最初に，重ねすみ肉溶接継手試験片を用いて，スラグWireA分散ワイヤ（）を用いた新型ハイアルゴン溶接による硬さ及び強度への影響を調査した。1）硬さ試験条件　溶接金属継手の断面マクロ試験片を採取し，ビッカース硬さ試験を実施した。比較材として，スラグ凝集ワイヤ（）を供試した。硬さ測定位置は，溶接継手のWireBうち疲労強度に影響を与えうる溶接ビード下側止端部とし，溶接金属部，溶接熱影響部（），母材部のそれぞれを測定した。硬さ測定時の3HAZ）とした。荷重は2）硬さ測定結果　ビッカース硬さ試験の結果を適用により溶接金属の硬さは熱延上することを確認した。一般に硬さと強度は比例するた溶接金属部強度が向上したといえる。また，試験片は，980度低下が小さい。これは速度が速く入熱量が低減したためと考えられる。Fig. 12Vickers Hardness around Lower Side Weld Toe5.3　溶接部の強度向上による疲労特性への影響　次に，重ねすみ肉溶接継手試験片にて疲労強度への影響を確認した。1）曲げ疲労試験条件　応力比の片振りによる平面曲げ疲労試験を実施した。試験条件をTable 3標である止端半径及びフランク角の模式図を断面マクロ写真及び止端形状の測定結果をす。）を採用した。Heat Affected Zone: Fig. 12に示す。980材と同程度まで向材・試験片より，WireBWireAの溶接プロセスは，施工に，溶接止端部形状の評価指Fig. 13Table 42mm2mm2mm